Энергосбережение систем ОВиК

"ЗНАМЕНИТАЯ" проблема верхних этажей

GIP — Sun, 10 Oct 2010 14:16:46 GMT

Иногда, когда к нам обращались за помощью люди и при описании своей проблемы, говорили, что у них последний этаж в доме, то этого бывало достаточно чтобы, не сходя с места установить причину отсутствия нормальной вентиляции. Потом оставалось только выйти на место и подтвердить свои предположения. Поверьте, от этой проблемы страдает огромное количество людей, тысячи. Дело в том, что для нормальной работы вентиляции в квартире, воздуху желательно пройти по вентканалу хотя бы около 2-х метров по вертикали. На любом другом этаже такое возможно, но на последнем такая возможность исключена - препятствием выступает чердачное помещение. Существует три способа вывода вентиляции из квартиры на улицу. Первый – вентканалы выходят на крышу напрямую в виде оголовка трубы. Так строили почти все дома до начала ХХ века, а потом стали постепенно отходить от этого способа. Причина – возросла этажность домов. Этот способ нас не интересует, потому что с ним проблем почти никогда не возникало. Второй способ – вентиляция, достигая чердака, накрывалась горизонтальными герметичными коробами, которые соединялись с шахтой, выходившей наружу поверх крыши. Третий способ (современный) – вентиляция попадает сначала на чердак, который служит своеобразной промежуточной венткамерой, а уже после этого выходит наружу через одну общую вентшахту.

Нас интересуют второй и третий варианты. Во втором случае происходит следующее – воздух по каналам со всех этажей поднимается вверх до уровня чердака и врывается в горизонтальный соединительный короб, смонтированный на чердаке. При этом происходит удар воздушного потока о крышку горизонтального венткороба. Воздушный поток немного отклоняется в сторону вентшахты, но если внутреннее сечение горизонтального чердачного короба недостаточное, то в коробе возникает область повышенного давления и воздух стремится найти себе выход в любое ближайшее отверстие. Таких выходов (отверстий) обычно два – вентшахта, предназначенная для этого и канал верхнего этажа, т. к. он самый ближний и находится почти в коробе на расстоянии всего-то 40-60 см. и его проще простого «продавить» в обратную сторону. Если же сечение короба на чердаке достаточное, но крышка смонтирована слишком низко, то происходит то же самое – обратная тяга – воздушный поток из-за маленькой высоты крышки не успевает отклониться в сторону вентшахты и происходит удар. Отражённый поток воздуха «продавливает» вентиляцию верхнего этажа и все запахи с нижних этажей заходят в эту квартиру. Бороться с этим можно двумя способами – глобальным и локальным. Глобальный – увеличить сечение чердачного горизонтального соединительного короба путём изменения его высоты в 2 – 3 раза, плюс устройство внутри короба «хитрых» приспособлений, которые мы называем «рассечками». Но, во-первых, это должны делать специалисты, а во-вторых, не рекомендуется увеличивать сечение короба, если к вентшахте с противоположной стороны присоединены такие же короба. Локальный способ состоит в том, что каналы верхнего этажа отделяются от общего воздушного потока и отдельно заводятся в шахту поверх короба. Эти индивидуальные каналы утепляются, чтобы не нарушать температурно-влажностный режим (ТВР) чердака. И всё – вентиляция в квартире работает.

Теперь, что касается третьего (современного) варианта удаления воздуха. По этому принципу работает вентиляция во всех многоэтажках (серии : П – 44, П3М, КОПЭ и т. п.). Последние этажи в таких домах страдают чаще не от обратной тяги, а от ослабленной. Вместо того, чтобы пройти положенные по нормам 2 метра по вертикали и после этого соединиться с общим потоком, на последних этажах происходит следующее – воздух, попадая в канал, проходит всего около 30 сантиметров по вертикали и, не успев набрать силу и скорость, рассеивается. Вентиляция таким образом не пропадает, но воздухообмен в верхней квартире сильно снижается. Если же входные и межсекционные двери чердака будут открыты (часто так и бывает), то возникает сильнейший сквозняк, способный «опрокинуть» тягу в квартирах верхнего этажа. Чтобы этого не происходило, индивидуальные каналы верхнего этажа необходимо нарастить. Диаметр этих каналов 140 мм. Нужно надеть на эти отверстия трубы такого же диаметра, а места стыков тщательно обмазать алебастром. Трубы вывести примерно на высоту 1 метра и наклонить их слегка в сторону общей шахты, чтобы поток воздуха, поднимающийся снизу, пролетая рядом с выведенными трубами, силой своего потока подхватывал и вытягивал воздух из каналов верхнего этажа.

авторы статьи: Вершинин А. А. и Вершинин С. А.

О проблемах лучистого отопления

GIP — Thu, 05 Nov 2009 19:02:05 GMT

О проблемах лучистого отопления.

Нет идеального инженерного решения по системе отопления для любого типа зданий или в каждом конкретном случае. На самом деле важно, чтобы в каждом конкретном случае, работали настоящие специалисты своего дела, чтобы тендер при выборе того или иного решения проводился объективно, с учётом реальных условий и потребностей, сравнивая всю систему отопления и вентиляции целиком, а не какие-то элементы её (стоимость водяных воздухонагревателей или водяных приточных установок без котельной, стоимость системы инфракрасного отопления без стоимости системы вентиляции и т.п.). В различных сравнениях производятся диаметрально противоположные выводы, в зависимости от заинтересованности проводивших лиц. Если сравнение производиться представителями лучистого отопления, то они приводят данные температурного расслоения, которое возникает при воздушном отоплении с помощью водяных вентиляторов с теплоносителем - паром, за счёт чего получается самая большая ЛТ нагрева воздуха, и конечно в ней нет дестрификаторов или вертикальных струй самих агрегатов. Когда сравнение делается продавцами водяных воздухонагревателей, они конечно работают только с низкотемпературным теплоносителем (от конденсатного котла например), при этом если о необходимости строительства котельной и/или теплотрассы упоминается, то приводятся затраты по котельной на дровах, а работа в автономном режиме указываться как при современной автоматизированной газовой котельной..

Лучистое отопление имеет свои достоинства, вместе с тем хотелось бы осветить реальные проблемные места это вида отопления:

1. Не везде возможно применение данных агрегатов:

A) По пожарным нормам (температуры поверхности панелей лучистого отопления выше 150 ^oC).

Б) При наличии вещей, нагрев которых не желателен (кран-балки, товары и материалы ухудшающие свои потребительские качества при тепловом облучении).

B) Наличие зоны тени внизу и зоны повышенного нагрева на предметах
расположенных в верхнем поясе помещения (товар на стеллажах, станки,
повышенное облучение человека).

2. Не весь тепловой поток инфракрасного обогревателя передаётся излучением в случае
газовых систем это 75 (темные излучатели) - 85 (светлые излучатели) % и 60 - 75 % при
электрических нагревателях, т.е. 15 - 25 % полезной теплоты идёт на нагрев воздуха,
который в подавляющем большинстве остаётся под потолком.

Декларируемое температурное расслоение по высоте помещения для лучистого отопления 0,3 ⁰С на 1 м не учитывает эти потери.

В то же время современные газовые воздушные теплогенераторы с конденсирующими теплообменными модулями (КПД до 105 % по низшей теплоте сгорания) обеспечивают температурное расслоение по высоте для воздушного отопления 0,25 ⁰С на 1 м. Воздушное отопление с использованием вертикально направленных вниз струй позволяет снизить данный показатель до 0,1 ⁰С на 1 м.

3. Ещё информация от производителей инфракрасного отопления (не буду здесь его рекламировать :-) ): важным конструктивным моментом инфракрасных обогревателей является исполнение отражающих дефлекторов и форма пламени внутри трубы. Так у подавляющего большинтсва производителей 30-45 % лучей (энергии) с дефлекторов попадают обратно на излучающую трубу перегревая её. Так же у большинства производителей в начале трубы пламя горелки перегревает трубу выше 400 ^оС (до 600 ^оС), что ведет к уменьшению срока службы обгревателя и самое важное при температура выше 400 ^оС излучается длина волны вредная для человека.. Лишь не многие производители могут похвастаться отсутствие подобных проблем в своих нагревателях.

4. При использовании светлых излучателей выжигается кислород, образуются окислы углерода и других вредных веществ за счёт пригорания пыли к излучателям. Согласно DVGW П 638 на каждый кВт мощности необходимо гарантированное снабжение 30 м³/час свежего воздуха. Дополнительная вентиляция делает проблематичным использование светлых излучателей в герметичных строительных объёмах.

5. Сложная эксплуатация и профилактика, т.к. газопровод, горелка и дымоход располагаются под потолком помещения.

Дополнительные достоинства газовых воздухонагревателей по сравнению с лучистым отоплением:

- Возможность решения не только вопроса отопления, но и обеспечения нагрева приточного воздуха для вентиляции помещения, за счёт чего получаются более низкие капитальные затраты (т.е. нет необходимости строить раздельные систему отопления и вентиляции).

- Простой монтаж и эксплуатация.

История из жизни от знакомого инженера:

«Итак, наш цех, габариты - 30 х 12м, высота под коньком - около 7м.

Потребность в тепле - порядка 56 кВт (при -38 ^оС до +16 ^оС). Тюмень.

В качестве эксперимента я повесил почти по центру цеха на высоте примерно 6м один инфракрасный темный нагреватель TL36 (36 кВт) и в дальнем уголочке у ворот - один настенный теплогенератор MJ-40 тоже на 34 кВт.

Эксперимент:

Охлажденный за ночь цех до 0 ^оС - в обоих случаях. За бортом было во время теста -20 с.

в 8 утра включаем излучатель.

К 16-17 ч. температура поднимается до +12..14 ^оС

Под ним - потеплее, все жмутся под него.

В дальних углах, соответственно, дубак.

на следующее утро включаем только MJ (настенник).

Через 1,5 ч - +14..16 ^оС

Почему?

Потому что объем воздуха цеха он за час прокачивает 2-3 раза/ Поднимает температуру и выключается, отдыхает. А инфракрасник молотит до вечера. Спрашивается - кто больше съест газа.»

Безусловно приведенный пример это довольно маленький цех. Высота потолка не столь велика. При более высоком потолке и распределении инфракрасных обогревателей с покрытием всей площади помещения ситуация была бы не столь критична. Но данный пример показателен, что не всегда и не везде инфракрасное отопление это оптимальное решение для объёмных помещений.

автор статьи: Дмитрий Лосев

Принципиальные схемы систем холодоснабжения

GIP — Mon, 02 Nov 2009 16:04:55 GMT

Принципиальные схемы систем холодоснабжения

В статье приведены некоторые наиболее часто встречающиеся схемные решения систем холодоснабжения

1. Схема системы холодоснабжения с использованием чиллера наружной установки.

Данная схема является наиболее типовой и простой. Как правило, теплоносителем является вода, реже растворы этиленгликоля и другие растворы. Гидромодуль обеспечивает циркуляцию воды в системе. Насосная станция включает циркуляционные насосы, баки, запорную, регулирующую арматуру и устройства автоматического регулирования

Расширительный бак предотвращает гидравлические удары, компенсирует изменение объема воды при изменении температуры воды. Эти изменения температуры компенсируются за счет движения мембраны в расширительном баке.

Аккумулирующий бак. Уменьшает количество пусков/остановки чиллера и увеличивает тепловую инерционность системы. Объем бака рассчитывается по данным возможных тепловых нагрузок и количеству теплоносителей в системе.
Если используются, например, фанкойлов с возможностью регулировки холодопроизводительности двухходовыми клапанами, то необходимо обеспечить постоянный расход жидкости через теплообменник испарителя холодильной машины.

На схеме показан вариант с установкой регулятора перепада давлений на перемычке между распределительными коллекторами для обеспечения постоянного расхода на испарителе. В случае использования потребителей с постоянным расходом (трехходовые клапаны с байпасом на теплообменниках потребителей) перемычки с регулятором перепада не требуются.

2. Система с параллельным подключением двух чиллеров с воздушным охлаждением конденсаторов.

Система принципиально не отличается от предыдущей схемы, где используется одна холодильная машина.

Как правило, данную схему используют тогда, когда необходимо резервирование, или когда необходимо очень большая холодопроизводительность системы чиллер-фанкоил.

3. Схема на базе чиллера с водяным конденсатором.

В системе есть контур охлаждения конденсатора холодильной машины с раствором этиленгликоля в качестве теплоносителя.
Нагреваясь теплоноситель забирает тепло от конденсатора. С помощью насосов подается на "сухую градирню" (драйкулер), где охлаждается потоком воздуха, отдавая тепло.
В схеме требуется установка смесительного трехходового клапана, который отвечает за поддержание постоянной температуры на входе в конденсатор. Вызвано это тем, что температура наружного воздуха, а как следствие и производительность сухой градирни,
меняется в широких пределах.

4. Двухконтурная система холодоснабжения с промежуточным теплообменником с применением этиленгликоля.

Данная схема применятся в тех случаях, когда необходимо отказаться от постоянного слива теплоносителя. При использовании такой схемы необходимо соблюдать разность температур между теплоносителем контура испарителя и контуром потребителей.

Системы ОВиК в высотных зданиях

GIP — Fri, 18 Sep 2009 22:30:20 GMT

Системы отопления вентиляции и кондиционирования в высотных зданиях

О некоторых особенностях проектирования систем ОВК на высотных объектах рассказывает главный специалист по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха инженерного отдела ОАО "ЛЕННИИПРОЕКТ" Анатолий Евсеевич Юдович.

Специфика проектирования систем ОВК определяется присущими высотным зданиям особенностями, основными из которых являются сложные аэродинамические условия у фасадов и повышенные требования к безопасности.

У фасадов высотного здания скорость ветра по их высоте обычно возрастает, а летом у облучаемых солнцем фасадов увеличиваются конвективные потоки. В результате у фасадов возникают мощные турбулентные потоки, зависящие от формы здания, рельефа местности, окружающей застройки и других факторов. Зачастую эти потоки не вполне предсказуемы, их скорости в вертикальном направлении могут быть переменны: сначала возрастать с увеличением высоты, затем снижаться до нуля и снова возрастать.

В связи с этим рекомендуется перед началом проектирования систем ОВК проводить испытания в аэродинамической трубе модели каждого конкретного здания и использовать при проектировании данные этих испытаний. При возможности, по разным причинам проведения таких испытаний или математического моделирования следует учитывать опыт проектирования, строительства и эксплуатации аналогичных зданий или принимать перечисленные ниже ориентировочные условия.

Расчетные температуры наружного воздуха принимать для большей степени обеспеченности по сравнению с нормативными для зданий обычной этажности: для холодного периода года - снижение на 1 °С на каждые 150 м высоты здания; для теплого периода - повышение на 3-5 °С у фасадов высотной части здания, обращенных на юг, юго-запад и юго-восток.

Приточно-вытяжную вентиляцию если и предусматривать с естественным побуждением, то только для нижнего надземного пожарного отсека (в проекте ТСН Санкт-Петербурга высота вертикальных пожарных отсеков принята равной 50 м). В остальных вертикальных надземных пожарных отсеках окна не должны открываться, не рекомендуется установка оконных кондиционеров и установка наружных блоков кондиционеров на фасадах.

При размещении на фасадах высотной части здания (выше нижнего вертикального надземного пожарного отсека) воздухозаборных и выбросных отверстий систем вентиляции, кондиционирования воздуха и противодымной защиты с механическим побуждением:

- вентустановки вытяжных систем подбирать с запасом по давлению;

- для вентустановок приточных и вытяжных систем, за исключением систем дымоудаления, предусматривать автоматическое поддержание постоянства расхода воздуха;

- вентустановки дымоудаления подбирать с запасом не только по давлению, но и по мощности электродвигателя, поскольку в связи с высокой температурой перемещенной среды возможности автоматического поддержания постоянства расхода ограничены и при выбросном отверстии на фасаде заветренной стороны могут существенно возрасти расход и потребляемая мощность, вследствие чего возможно отключение системы защиты двигателя.

Скорость в живом сечении выбросов принимать с учетом результатов продувки модели здания в аэродинамической трубе, но не менее 6 м/с, а для систем дымоудаления - не менее 15-20 м/с.

С увеличением высоты здания возрастает перепад давления воздуха между верхними и нижними этажами, что может привести к существенному перетеканию воздушных масс с нижних этажей на верхние, к нарушению расчетных воздушных балансов, к снижению в зимний период температуры воздуха на нижних этажах, а также к нарушению работы дверей лифтов.

Поэтому наружные ограждающие конструкции высотных зданий, а также их внутренние ограждения вне квартир и групп помещений следует предусматривать с возможно большим сопротивлением воздухопроницанию (включая герметизацию перекрытий и уплотнение притворов дверей); рекомендуется поддерживать незначительный (до одного обмена в час) положительный дисбаланс по воздуху в жилых помещениях квартир и в нежилых помещениях без взрывопожарных, вредных выделений и неприятных запахов.

Требования к системам ОВК, связанные с обеспечением безопасности высотных зданий

Воздухозаборные и выбросные отверстия систем вентиляции и кондиционирования воздуха, обслуживающих высотную часть здания, следует размещать на высоте не менее 10 м от поверхности земли или кровли стилобатной части - для предотвращения террористических действий.

Инженерные системы следует проектировать самостоятельными для каждого горизонтального и вертикального пожарного отсека. Помещения для оборудования (венткамеры, ИТП) допускается размещать вне обслуживаемого этим оборудованием пожарного отсека при условии обеспечения нераспространения продуктов горения при пожаре (противопожарные клапаны, транзитные воздуховоды и шахты с пределами огнестойкости, соответствующими повышенным по сравнению со зданием обычной этажности пределами огнестойкости противопожарных преград).

Противодымная защита

До разработки Пособия к СНиП 41-01-2003 системы противодымной защиты рассчитывать в соответствии с Пособиями к СниП 2.04.05-91.

Выбросы систем дымоудаления высотной части здания, как правило, следует выводить на кровлю; размещение этих выбросов на фасаде допускается только выше всех окон этого фасада, так как в настоящее время ограничены возможности создания достаточного предела огнестойкости оконных блоков.

При технической недопустимости организации подачи воздуха в шахты лифтов (по расчетам ВНИИПО избыточное давление в шахте не должно превышать 70 Па) допускается устройство подпора воздуха в поэтажные лифтовые холлы с подачей воздуха в лифтовой холл только на этаже пожара.

Для размещения при пожаре людей, ожидающих эвакуации пожарными лифтами, на каждом этаже вертикальных надземных пожарных отсеков выше нижнего надземного отсека, в пределах горизонтального пожарного отсека или секции жилого дома, предусматривается помещение безопасности вместимостью на 100% расчетного количества людей в отсеке или секции этажа при удельной площади 1,0 м/чел. Для нормального эксплуатационного режима эти помещения должны оборудоваться при необходимости водяным отоплением и вентиляцией, а для работы при пожаре - приточно-вытяжной вентиляцией, обеспечивающей на этаже пожара незадымляемость помещения (подпор воздуха), минимально допустимый для дыхания людей воздухообмен и в холодный период года - приемлемые температурные условия для находящихся в помещении людей. С целью обеспечения временного размещения людей в помещении на этаже пожара для этих помещений рекомендуется предусмотреть:

- глухие (без окон) дымо- газонепроницаемые противопожарные ограждения не более чем с двумя входами, оборудованными тамбурами с самозакрывающимися уплотненными противопожарными дверями 0,9х2,2 м;

- самостоятельные приточную и вытяжную вентсистемы, общие для всех помещений безопасности в пределах пожарного отсека; приточная - с электровентилятором без резерва; вытяжная - преимущественно с естественным побуждением;

- нормально закрытые противопожарные клапаны с пределом огнестойкости не менее EI 60 на приточных и вытяжных воздуховодах в местах пересечения ими ограждений помещений безопасности;

- самостоятельные воздухозаборы на разных фасадах (рабочий и резервный - с учетом места возможного очага пожара), с воздухозаборным (с электроприводом) и обратным клапанами на каждом воздухозаборе;

- расход наружного воздуха, подаваемого в помещение на этаже пожара, принимаемый по большему из значений, обеспечивающих удельный расход 10 м/ч на каждого человека и скорость 1,3-1,5 м/с выхода воздуха через проем открытой двери каждого из входов в помещение, а также восполнение утечек воздуха через неплотности воздуховодов, в том числе подводимых к нормально закрытым противопожарным клапанам помещений безопасности на всех этажах, кроме этажа пожара, и восполнение утечек воздуха через ограждения помещения, определяемые по удельным утечкам в соответствии с приложением 1 СНиП II-11;

- регулирование избыточного давления в помещении (на этаже пожара) в пределах 20-150 Па с помощью регулирующего клапана на вытяжном воздуховоде, автоматически прикрываемого при снижении давления в помещении до значений, близких к 20 Па, и автоматически приоткрываемого при повышении давления до значений, близких к 150 Па;

- водяные воздухонагреватели с автоматическим регулированием теплопроизводительности для поддержания в холодный период года температуры в помещении 16-18 °С и ограничения в этот период чрезмерного возрастания этой температуры при накоплении в помещении теплоизбытков, в том числе от нагрева ограждений при пожаре; автоматическое отключение приточного вентилятора защитой от замораживания воздухонагревателей не допускается;

- теплоснабжение воздухонагревателей за счет автоматического переключения теплоснабжения с систем общеобменной приточной вентиляции, автоматически отключаемых при пожаре;

- приточные и вытяжные воздуховоды, обслуживающие помещения безопасности класса II с пределом огнестойкости не ниже EI 60;

- автоматическое, дистанционное и ручное управление вентсистемами, обслуживающими помещения;

- электроснабжение по 1 категории надежности оборудования, обслуживающего эти помещения, и всех токоприемников помещений, включая электроосвещение, цепи управления и сигнализации.

Специфика проектирования систем внутреннего теплоснабжения и отопления определяется, в основном, высотой здания и повышенными требованиями к комфортности, а также надежности систем. В частности, рекомендуется:

- для предотвращения вскипания воды и снижения опасности кавитации насосов температуру воды, подаваемой в системы, принимать не выше 90 °С для стальных труб и не выше 80 °С для полимерных;

- конструировать системы таким образом, чтобы гидростатическое давление на элементы систем было не выше допустимого рабочего давления для этих элементов;

- теплоснабжение систем ОВК предусматривать по независимой схеме с самостоятельными группами теплообменников для отопления (в том числе воздушного) и для вентиляции, кондиционирования воздуха (в том числе совмещенных с воздушным отоплением), воздушно-тепловых завес, со 100%-м резервированием насосов и параллельно устанавливаемых теплообменников;

- все системы предусматривать с автоматическим регулированием теплопроизводительности, водяное отопление - с установкой автоматических регуляторов прямого действия (термостатов) у отопительных приборов.

Размещение ИТП, а также оборудования систем вентиляции и кондиционирования воздуха допускается децентрализованное (поэтажное) и централизованное (в нижней и/или верхней частях здания, на технических этажах). Решение принимается с учетом соображений экономических и удобства эксплуатации, а также с учетом возможностей транспортирования лифтами оборудования или его частей при его ремонте или замене в период эксплуатации.

Система кондиционирования и вентиляции квартиры

GIP — Fri, 18 Sep 2009 22:08:26 GMT

Система кондиционирования и вентиляции квартиры

    Каждый человек заботится о своем здоровье и все большее количество людей начинает задумываться о микроклимате помещения в котором они проводят практически половину своей жизни, т.е. квартире.

     Немного о «комфортных» условиях воздуха в помещении. Эти условия состоят из трех основных параметров:
- температурный режим – обеспечивает система кондиционирования;
- газовый состав воздуха – обеспечивает система вентиляции;
- относительная влажность воздуха - обеспечивает система вентиляции.

     Как Вы сами понимаете, для обеспечения комфортных условий необходимо наличие этих двух систем.

    Существует возможность решения проблемы поддержания комфортных условий в помещении квартиры двумя наиболее распространенными способами:
1. Миницентральная система кондиционирования с подмесом свежего воздуха (как правило без системы увлажнения).
2. Отдельно система вентиляции и система кондиционирования (сплит-системы).

    И та, и другая системы имеют свои преимущества и недостатки:

Название системы	Преимущества	Недостатки
Миницентральная система	- один наружный блок системы кондиционирования; - отсутствие в помещениях внутренних блоков сплит-систем. Подача и забор воздуха осуществляется через приточно-вытяжные решетки, которые сочетаются практически с любым дизайном помещения; - практически бесшумная работа системы (внутренний блок размещается в подсобном помещении); - удобство сбора конденсата и последующее удаление его в существующую систему канализации (один внутренний блок системы кондиционирования).	-подача охлажденного/нагретого воздуха во все обслуживаемые помещения с одинаковой температурой (частично проблема решается регулирующими/отсечными клапанами, но при этом количество подаваемого свежего воздуха в обслуживаемое помещение уменьшается); - достаточно большие площади живого сечения магистральных воздуховодов по сравнению с обычной приточно-вытяжной системой вентиляции (до трех раз) и как следствие требование большего межпотолочного пространства; - воздух из всех помещений собирается, обрабатывается, а затем раздается во все помещения, т.е. существует возможность распространения запахов из одного помещения по всем (запахи из помещений кухни и с/у не берем в рассмотрение, т.к. эти помещения должны быть оборудованы самостоятельными и независимыми вытяжными системами); - часто не удается создать миницентральную систему, питающуюся от электрической сети 1х220В (необходимо 3х380В).
Система вентиляции + система кондиционирования	- возможность поддерживать температуру воздуха в каждом помещении независимо от других при сохранении подачи требуемого количества свежего воздуха; - небольшие площади живого сечения воздуховодов приточно-вытяжной системы вентиляции, как следствие небольшое межпотолочное пространство; - отсутствие возможности перемешивания воздуха одного помещения с другими (отсутствие рециркуляции); - существует возможность организации системы поддержания требуемой относительной влажности воздуха по помещениям квартиры (канальная система увлажнения); - как правило, удается создать систему кондиционирования и вентиляции, питающуюся от электрической сети 1х220В.	- несколько наружных блоков; - некоторый шум от работы внутренних блоков (хотя возможна установка сплит-систем DAIKIN или MITSUBISHI, шум от внутренних блоков которых составляет 26...22 дБ); - некоторая трудность сбора и удаления конденсата от множества внутренних блоков в существующую систему канализации (возможно наличие дренажных насосов - помп). Не корректный способ, на наш взгляд, удаления конденсата на улицу мы здесь не рассматриваем).

Особого внимания заслуживает вопрос об организации воздухообмена в помещении квартиры. Мнения специалистов по этому вопросу расходятся. Общепринятая схема: подача воздуха в помещения при помощи механической приточной системы вентиляции, а удаление воздуха за счет естественной (как правило организуют механическую) системы вентиляции помещений санузлов и кухни. Данная схема, конечно, имеет право на существование, но, на наш взгляд, лучше организовывать автономную механическую вытяжную систему вентиляции. И та, и другая схемы имеют свои преимущества и недостатки:

Название схемы	Преимущества	Недостатки
Механический приток Естественная вытяжка (санузлы и вытяжка над плитой)	- относительно дешево; - конструктивная простота с точки зрения дизайна помещения - нет необходимости "декорировать" дополнительную сеть воздуховодов.	- нестабильность работы вытяжной системы (зависимость от включения/выключения вентиляторов санузлов и кухни, а так же в случае естественной вытяжки - зависимость от температуры наружного воздуха, этажности помещения и скорости движения уличного воздуха); - наблюдается достаточно большой дисбаланс между притоком и вытяжкой по комнатам - как правило количество воздуха, подаваемое приточной системой, превышает количество удаляемого воздуха вытяжной системой санузлов и над плитой в кухне, что в свою очередь снижает эффективность приточной системы (хотя небольшой дисбаланс должен быть обеспечен для гарантированного отсутствия перетока воздуха из помещений санузлов и кухни в жилые комнаты); - иногда удаление воздуха из жилых комнат исключено из-за плотно закрытых дверей (Заказчик от преточных решеток, как правило, отказывается); - сложности с установкой канального увлажнителя воздуха; - сложности с организацией равномерного распределения воздушного потока по помещениям.
Механический приток Механическая вытяжка (автономная)	- полная независимость от эффективности работы вытяжных систем санузлов и помещения кухни; - равномерный поток воздуха по каждому из обслуживаемых помещений; - возможность использования канального увлажнителя воздуха.	- некоторые проблемы с дизайном: как правило "перехлеста" магистральных приточного и вытяжного воздуховодов не избежать.

    Очень важный вопрос, связанный с организацией принудительной вытяжной вентиляции из помещений санузлов и кухни. Ни для кого не секрет, что "сплошь и рядом" при выполнении ремонтно-строительных работ любая строительная организация начиная от бригады "халтурщиков" и до очень солидных фирм практически по умолчанию врезает дополнительные вытяжные вентиляторы в существующий вентиляционный стояк естественной вытяжной системы дома. На первый взгляд все логично - "с естественной вытяжкой было хорошо, а с механической станет еще лучше", НО... МГСН 3.01-01 "Жилые здания" предписывает:

п. 5.31. "В целях повышения эффективности вентиляции в кухнях и санитарно-гигиенических помещениях двух верхних этажей, а также для вентиляции кухонь-ниш допускается установка вентиляторов индивидуального пользования с соблюдением требований, изложенных в п.5.22."

   Смеем Вас заверить, что это не просто "пунктик какого-то нормативного документа", который кем-то придуман для соблюдения неких формальностей, а плод как технических расчетов, так и чужого горького опыта. При врезке такого "вентилятора индивидуального пользования" на промежуточном этаже в стояк естественной вентиляции происходит отсечение воздушного потока с нижних этажей, жильцы которых теперь уже вынуждены устанавливать аналогичное вентиляционное оборудование для того, чтобы вместо ожидаемой естественной вытяжки не получился "приток"; с соответствующими запахами из помещений соседей - обладателей "вентиляторов индивидуального пользования". Направлением движения воздуха теперь управляют располагаемые напоры установленных вентиляторов (а они могут быть самыми различными) и гидравлическое сопротивление как всего вытяжного стояка, так и отдельных "веток - врезок". Возникает логичный вопрос: "А как же быть?" Наше мнение: если мы вынуждены работать в вышеописанных условиях, когда процесс врезки "вентиляторов индивидуального пользования" никем не контролируется, то вентилятор устанавливать необходимо, НО обязательно с регулятором скорости для последующей гибкой настройки под конкретные условия работы стояка теперь уже "не естественной" вентиляции...

    Помимо проблем, обсуждаемых выше, существует еще целый ряд моментов, на которые мы хотели бы обратить Ваше внимание:
- утилизация тепла, удаляемого с вытяжным воздухом в холодный период времени года;
- располагаемые электрические мощности на организацию систем кондиционирования и вентиляции;
- слив конденсата от внутренних блоков кондиционеров, канальных увлажнителей и рекуператоров;
- использование инерционных обратных клапанов;
- автоматическое управление (регулирование температуры, расходов воздуха, блокировки и задержки по времени включения и выключения различных элементов);
- теплоизоляция элементов системы кондиционирования и вентиляции;
- выполнение отверстий в несущих стенах;
- борьба с неизбежным шумом от работающего оборудования;
- организация доступа для сервисного обслуживание смонтированных систем;
- организация этапов работ - Техническое Задание, Проектная и Исполнительная документации.

    Все эти вопросы будут подробно рассматриваться в рамках данной статьи по мере проявления Вашего интереса к поднятым проблемам.

- продолжение следует -

Ниже предоставляем фрагменты Технических Проектов вышеописанных систем кондиционирования и вентиляции квартир:
Для более детального просмотра кликните на интересующем Вас чертеже.

		Здесь представлен лист Проекта раздельной системы вентиляции и кондиционирования с организацией автономной механической вытяжной системы вентиляции. Предусмотрена канальная система увлажнения воздуха в помещениях квартиры. Все вентиляционное оборудование расположено в межпотолочном пространстве помещения кухни и коридора. Кондиционирование воздуха обеспечивается канальными кондиционерами "гостиничного типа" DAIKIN.
		На данном листе показаны основные "проблемные" места размещения оборудования и сети воздуховодов с точки зрения дизайна
		Аксонометрические схемы систем вентиляции.

Автор статьи - Бионышев О.Б.

Система кондиционирования и вентиляции ресторана

GIP — Fri, 18 Sep 2009 21:57:32 GMT

Система кондиционирования и вентиляции Китайского Ресторана

Данный объект, на наш взгляд, является очень интересным со многих точек зрения. Перед нашей фирмой была поставлена задача создания системы кондиционирования воздуха и приточно-вытяжной вентиляции в помещениях "КИТАЙСКОГО РЕСТОРАНА". Характеристика помещений и выдержки из технического задания на проектирование системы кондиционирования воздуха и приточно-вытяжной вентиляции:
- три гостевых зала ресторана расположены на первом этаже двухэтажного дома, второй этаж офисный;
- один гостевой зал и вся технологическая зона расположены в пристройке к основному зданию;
- общая площадь - 373,9 м²;
- гостевая зона - 255 м²;

- высота потолков - 2,7 м;
- межпотолочное пространство над гостевой зоной - 250 мм;
- количество единовременно присутствующих в гостевой зоне людей - 120 человек;
- гостевая зона является курительной;
- пробивать отверстия в стенах запрещено;
- помещение венткамеры отсутствует;
- лимит потребления электроэнергии - 85 кВт;
- подогрев приточного воздуха - электрический;
- уровень шума в зоне размещения агрегатов - не более 70dB;
- уровень шума в гостевой зоне - не более 35dB.

    Либо Заказчик решил максимально приблизить данное заведение к Китайским, либо это желание по максимуму использовать "полезную" площадь, но в техническом задании было указанно, что в гостевой зоне, составляющей 250 м² включая фойе, коридоры, барные стойки, одновременно будут присутствовать 120 чел. При этом во всей гостевой зоне разрешается курить и высота потолков не будет превышать 2,7 м. Межпотолочное пространство над гостевой зоной ограничено 250 мм включая двутавры, которыми буквально "поймали" прогнившие и рушащиеся перекрытия.

    Если данную статью читают специалисты в области вентиляции и кондиционирования, то Вы понимаете всю сложность решения поставленной задачи с точки зрения соблюдения норм по подаче свежего приточного воздуха на одного человека с поддержанием требуемой температуры воздуха и, как следствие, кратность воздухообмена, скорость воздуха в рабочей зоне, близость приточных решеток от посетителей, сечение магистральных воздуховодов и межпотолочное пространство... Кроме того, здание находится практически в центре Москвы, очень старое. Пробивать отверстия под воздуховоды категорически запрещено. Разрешено использовать только дверные и оконные проемы. Но и это еще не все сложности... Исходя из желания Заказчика использовать всю "дорогую" площадь ресторана для процесса производства продуктов питания Китайской кухни, место под венткамеру решили не предоставлять...

    Еще одна проблема центра Москвы - жесткий лимит свободной электрической мощности. Но эта проблема, на взгляд специалиста в области вентиляции, выполнила положительную роль - необходимость установить рекуператор, который, как Вы понимаете, повлек за собой нежелательные для Заказчика дополнительные финансовые вливания. Хотя в последнее время Заказчики начинают понимать, что деньги потраченные на рекуператор достаточно быстро окупятся за счет уменьшения потребления электроэнергии на подогрев воздуха зимой. Кроме того, в стесненных условиях для монтажа самой системы вентиляции, возникла трудность расположить еще и рекуператор с байпасной веткой. И естественное желание Заказчика минимизировать стоимость системы кондиционирования и вентиляции.

   После детальной проработки нескольких вариантов как самой схемы системы кондиционирования и вентиляции, так и использования оборудования различных фирм производителей климатического оборудования выход остался один - применять "наборную" систему вентиляции фирмы REMAK, совмещенную с системой кондиционирования фирмы CLIVET.
    В конечном итоге получилось две приточные системы вентиляции:
- П1 - обслуживающая помещения гостевой зоны (синий цвет);
- П2 - обслуживающая помещения технологической зоны (фиолетовый цвет).

и три вытяжные системы вентиляции:

- В1 - обслуживающая помещения гостевой зоны (красный цвет);
- В2 - обслуживающая помещения технологической зоны (зеленый цвет);
- В3- обслуживающая помещения с/у (голубой цвет).

     Ниже мы приводим некоторые "фрагменты" графической документации из Технического Проекта:

Для более детального просмотра кликните на интересующем Вас чертеже.

	После длительного процесса компоновки удалось найти единственный вариант размещения оборудования в межпотолочном пространстве над технологической зоной. Обратите Ваше внимание на насыщенность и компоновку оборудования.
	здесь изображены: - забор приточного воздуха системой П1 (синий цвет), обслуживающей гостевую зону; - выброс отработанного воздуха системой В1 (красный цвет), обслуживающей гостевую зону; - расположение байпасной ветки рекуператора.
	здесь изображены элементы системы В2 (зеленый цвет) удаления отработанного воздуха из технологической зоны
	здесь изображены элементы системы В3 (голубой цвет) удаления отработанного воздуха из помещений с/у
	здесь и далее изображены наиболее интересные моменты компоновки и пересечения воздуховодов всех пяти вентиляционных систем

Автор статьи - Бионышев О.Б.

Выбор воздухораспределяющего устройства

GIP — Fri, 18 Sep 2009 21:13:09 GMT

Выбор воздухораспределяющего устройства

        В настоящее время вопросам распределения воздуха не уделяется достаточного внимания. Общепринятой практикой является выбор размера воздухораздающего устройства по фиксированному значению скорости воздуха в живом сечении. Причем само значение скорости выбирается, как правило, на основании опыта проектировщика.
      Данная статья преследует несколько целей: иллюстрация последствий такой практики и знакомство с методами, основанными на принятии решения не на основании косвенных параметров, а непосредственно по параметрам регламентированным СНиПом.
      Анализ результатов раздачи воздуха выполнялся применительно для помещения следующих размеров: ширина - 5,84 м ; длина - 4,58 м; высота - 3,1 м с возможностью понижения до 2,7 м. Высота коридора - 2,7 м. Назначение помещения - офис, количество людей - 6 чел., ориентация здания - юг.
     Исходя из данных, перечисленных выше, был выполнен тепловой баланс помещения. Результаты представлены в Табл.1

                                                                                                                                                                   Табл.1

Тепловыделения людей, Вт	Тепловыделения оргтехники, Вт	Тепловыделения осветительных приборов, Вт	Тепло, проникающее через ограждающие конструкции, Вт	Суммарные тепловыделения, Вт
522	1200	401	890	3012

       Автор не претендует на высокую точность выполнения теплового баланса помещения. Но для анализа эффективности воздухораспределения необходимо конкретное значение величина расхода воздуха и его температура, поэтому и появилась Табл.1.
      Зная суммарные тепловыделения и количество людей в офисе, были определены потребные расходы. Отдельно расход воздуха, обеспечивающего температурный режим помещения, и расход воздуха на вентиляцию. Также определены и соответствующие величины их температурного переохлаждения относительно температуры воздуха в помещении, см.Табл.2.    Под переохлаждением воздуха будем понимать разность между температурой приточного воздуха в струе и расчетной температурой воздуха в помещении.

                                                                                                                                                      Табл.2

	Обеспечение теплового режима-охлаждающий воздух	Вентиляция-вентиляционный воздух
Расход воздуха L	Lо = 880 м3/час	Lv = 360 м3/час
Переохлаждение приточного воздуха относительно воздуха в помещении	dTzо = -10K	dTzv = -2 K

     Деление воздуха на охлаждающий и вентиляционный условно. Сделано это специально для того, чтобы подчеркнуть, что основные проблемы связаны с раздачей больших расходов сильно переохлажденного воздуха. Раздача же вентиляционного воздуха, как правило, не вызывает значительных трудностей.
     Критериям комфорта для офисных помещений, в предположении постоянного пребывания людей на рабочем месте, соответствуют следующие параметры: подвижность воздуха VL на входе в рабочую зону (высота рабочей зоны для сидящих людей - 1,3 м) не должна превышала 0,25 м/сек, уровень мощности источников шума Lwa < 40 dB(A), переохлаждение приточного воздуха относительно температуры воздуха в помещении на входе в рабочую зону dT> - 1,5 К. Эти параметры соответствуют и требованиям СНиП.
     В настоящее время в отечественной практике проектирования систем кондиционирования и вентиляции в качестве воздухораздающего оборудования в основном используются вентиляционные решетки и четырехсторонние диффузоры. Именно их изготавливают российские производители и, поэтому при анализе эффективности воздухораздачи, в первую очередь внимание уделялось именно этим типам оборудования. Что касается вихревых воздухораспределителей, то этот тип воздухораспределителя наиболее широко используется в зарубежной практике.
     Итак выбор типов воздухораздающих устройств, участвующих в анализе, был ограничен следующим оборудованием:
1. Вентиляционные решетки. Расположены в стене между коридором и офисом (высота потолка - 3,1 м);
2. Струйные четырехсторонние диффузоры. Расположены на потолке (высота потолка - 2,7 м);
3. Вихревые диффузоры. Расположены на потолке (высота потолка - 2,7 м).

1. Вентиляционные решетки.

     Как уже упоминалось выше общепринятой практикой при подборе размеров решеток - это выбор по значению скорости воздуха в живом сечении решетки. Зададимся значением скорости в живом сечении равным 2 м/сек. Тогда требуемое живое сечение решетки для охлаждающего воздуха будет равно Aeffо = 880/3600/2 = 0,122 м2, а вентиляционного Aeffv = 0,05 м2. Если воспользоваться продукцией компании TROX, то ближайшими размерами, соответствующими этим сечениям, будут решетки размером /1025х225/ и /425х225/ соответственно. Уточнение значения скорости в живом сечении этих решеток дает величину равную 1,7 м/с.
     Итак, исходя из общепринятой практики, для раздачи 880 м3/ч воздуха переохлажденного до -10 К была бы использована решетка размером /1025х225/, а для вентиляционного воздуха - /425х225/.
     Для определения уровня шума, генерируемого решетками, а также для расчета подвижности воздуха и температуры приточного воздуха на входе в рабочую зону воспользуемся данными, приведенными в каталоге TROX.
В соответствии с диаграммами, представленными в каталоге, при скорости в живом сечении равной 1,7 м/сек и переохлаждении воздуха -10К следует ожидать отрыва струи воздуха от потолка. При этом центральное ядро струи, переохлажденное до -3,9К, со скоростью 0,7 м/сек, будет входить в рабочую зону на расстоянии 4,1 м от места установки решетки.
Уровень шума, генерируемое решеткой не будет превышает 15 dB(A) в случае подвода воздуха патрубком по сечению равным сечению решетки и длиной не менее 1 м. При наличии монтажной коробки уровень шума увеличится и может достигать величины 30..40 dB(A) в зависимости от размеров, конструктивного исполнения и качества изготовления коробки. Если возникнет необходимость производить балансировку сети, т.е. устанавливать требуемый расход воздуха путем увеличения перепада давления на решетке, следует ожидать повышения уровня шума. Например; в случае 50% закрытия регулятора расхода уровень шума повыситься до 25 и 40..45 dB(A) соответственно.
     Что касается вентиляционного воздуха, то как и следовало ожидать, результаты значительно лучше. Воздух поступает в рабочую зону без отрыва струи. Переохлаждение воздуха на входе в рабочую зону равно -0,48K, а соответствующее значение подвижности воздуха - 0,44 м/с. Уровень шума не превышает допустимый.
    На основе вышеприведенных результатов можно сделать следующие выводы:
1. Выбор сечения решетки, раздающей вентиляционный воздух, на основании существующей практики следует признать удовлетворительным.
2. Выбранная на основании существующей практики решетка, не удовлетворяет предъявляемым требованиям в случае необходимости раздачи больших расходов сильно переохлажденного воздуха.

     В настоящее время также широко используется практика занижения значений эффективной скорости воздуха в живом сечения решетки. Делается это с целью уменьшения подвижности воздуха в рабочей зоне. Реализуется это путем увеличения размеров решетки. Однако увеличение размеров решетки, особенно для сильно переохлажденного воздуха, ведет не к улучшению ситуации, а к ее ухудшению. Почему? При увеличении размеров решетки будет наблюдаться более ранний отрыв струи и, как следствие, уменьшение длины пути струи воздуха до входа в рабочую зону. Т.е. подвижность воздуха на входе в рабочую зону может не только не снизится, но и увеличится. Кроме того, следует также ожидать значительно большего переохлаждения воздуха в струе на входе в рабочую зону.

     Одним из возможных путей повышения эффективности раздачи сильно переохлажденного воздуха при использовании решеток - это увеличение их количества.

     Воспользуемся отличным, от обшепринятого в настоящее время, алгоритмом подбора решеток. Он представлен ниже:
1. Определение размера решетки на основании допустимого уровня шума;
2. Для выбранного размера определение возможности отрыва струи, и при необходимости коррекция размера решетки;
3. Определения параметров воздуха в струе на входе в рабочую зону, и при необходимости коррекция размеров решетки.

     Ниже представлены последствия замены одной решетки размером /1025х225/ на две.
Расход воздуха на одну решетку Lo=440 м3/час.
В соответствии с каталогом TROX требованиям по уровню шума удовлетворяет решетка размером /425х225/. Соответствующее значение уровня шума Lwa < 15 dB(A). Несколько большее значение шума, а именно Lwa=18 dB(A), имеет решетка размером /325х225/.
Какие же аэродинамические характеристики имеет эти решетки?

Решетка /425х225/
Отрыв струи от потолка. Струя приточного воздуха с переохлаждением -2,44 K и скоростью 0,56 м/с попадает в рабочую зону на расстоянии 4,1 м от места установки решетки.

Решетка /325х225/
Без отрыва струи. Воздух с параметрами -2,06 K и 0,63 м/с попадает в рабочую зону по противоположной, от места установки решетки, стене.

Какую же из этих двух решеток выбрать?
     Если допустимо повышение уровня шума в помещении, то выбор решетки /325х225/ предпочтительнее. Почему? В решетке /325х225/ наблюдается безотрывное течение. Если использовать решетку с вертикальными ламелями можно снизить подвижность воздуха на входе в рабочую зону до 0,25..0,35 м/с путем увеличения угла раствора струи.
     В соответствии с каталогом TROX увеличение угла раствора струи с 20 град до 35 град уменьшает подвижность воздуха на 30%, а при увеличении до 60 град - в 2 раза. Однако достигается это за счет увеличения уровня шума и необходимости увеличения расстояния между решеток.
     При анализе аэродинамических параметров воздуха мы предполагали, что решетки "работают" независимо друг от друга, т.е смыкания струй до входа в рабочую зону не наблюдается. Однако это не всегда справедливо. В соответствии с каталогом TROX при расстоянии между решеток менее 0,15х L, где L - длина пути струи воздуха от места установки решетки, установленных на высоте не ниже 0,3 м от потолка, следует ожидать смыкания струй,. Т.е. вышеперечисленные параметры воздуха будут наблюдаться только, если расстояние между решеток не менее 0,15х(4,58+(2,7-1,3))= 0,9 м.

    Необходимое условие для отсутствия смыкания струй - расстояние между решетками не менее 0,15 х (длину пути струи). При расстоянии от потолка не более 0,3 м.

     При существующих габаритах помещения дальнейшее увеличения числа решеток не целесообразно. Почему?

    Возьмем три решетки. Расход воздуха на одну решетку Lo = 293 м3/час. Требованиям по уровню шума (Lwa < 15 dB(A)) удовлетворяют решетки следующего размера /225х225/. В отсутствии смыкания струй решетки обеспечивали бы следующие параметры.
     Отрыва струи нет. Воздух с переохлаждением -1,68 K и скоростью 0,51 м/с попадает в рабочую зону по противоположной, от места установки решетки, стене.
     В данном помещении при использовании трех решеток расстояние между ними не превышает 0,45 м. Так как это расстояние меньше 0,9 м, следует ожидать смыкания струй на расстоянии меньшем длины помещения. Т.е. параметры воздуха на входе в рабочую зону будут значительно отличаться от определенных выше. Какие же параметры следует ожидать? В соответствии с каталогом TROX при расстоянии между решетками менее 0,1хL , их параметры на длине L будут близкими к параметрам от одной линейной решетки, имеющей эквивалентную длину оцениваемую NхB+(N-1)хB1, где N- количество решеток, B-длина решетки, B1- расстояние между решетками. В нашем случае длина линейной решетки оценивается величиной равной 1,6 м. Для определения параметров воздуха в линейных решетках используются иные номограммы, чем для обычных решеток. Расчет параметров воздуха ведется исходя из величины удельного расхода воздуха. В данном случае он равен 880/1,565 = 562 м3/час/п.м. Этому расходу воздуха и габаритам решетки соответствует эффективная скорость, оцениваемая величиной 1 м/с. Известно, что при скорости ниже 1,5 м/с резко снижается коэффициент эжекции. Т.е. подвижность воздуха в струе, а также и ее температура практически будут незначительно зависеть от расстояния от решетки. На основании сказанного выше мы знаем, что при больших переохлаждениях воздуха, струя отрывается от потолка. Причем, чем больше переохлаждение воздуха и ниже ее скорость на выходе, тем ближе к решетке. Это значит, что при эффективных скоростях меньших минимально допустимых и при значительных переохлаждениях воздух попадает в рабочую зону в непосредственной близости от решетки с скоростями и температурами близкими к соответствующим параметрам на выходе из решетки.
     Таким образом при использовании трех решеток из-за характерных особенностей, присущих данному помещению, а именно отсутствия достаточного пространства, эффективность воздухораздачи значительно снижается даже по сравнению со случаем использования одной решетки.
     Итак: для данного конкретного случая оптимальным решением при использовании вентиляционных решеток является использование двух решеток размером /325х225/ для раздачи охлаждающего воздуха и одной размером /425х225/ для вентиляционного.
     Что касается вытяжки, то требуемому уровню акустики удовлетворяют решетки с размерами /1025х225/ для охлаждающего и /425х225/ для вентиляционного.

2. Струйный потолочный диффузор с раздачей воздуха на четыре стороны.

     Данный тип диффузоров, как и решетки наиболее широко используется в современной практике. Именно этим объясняется его выбор.
     Для определения первого приближения величины требуемого сечения, примем скорость воздуха в эффективном сечении диффузора равной Veff = 2 м/с. В этом случае для охлаждающего воздуха сечение равно Aeffо = 880/3600/2 = 0,122 м2, а для вентиляционного Aeffv = 0,05 м2. Ближайшими размерами, соответствующими этим сечениям, будут диффузоры размером /600/ и /500/ с эффективными скоростями равными 2,2 и 1,5 м/сек.
     Для определения параметров воздуха на входе в рабочую зону необходимо знать расстояние между диффузорами - А, расстояние до стены - Х и высоту от диффузора до рабочей зоны - Н1. Симметричной расстановке диффузоров соответствуют следующие размеры: А = 2,29 м, Х=1,145 м, Н1=2,7-1.3=1,4 м. Расстояние между приточным и вытяжным диффузорами равно 2,9 м.
     Используя каталог TROX определим параметры воздуха на входе в рабочую зону у стены для охлаждающего воздуха: V=0,39 м/с, dT = -3,7 K. Параметры воздуха между охлаждающим и приточным диффузорами можно только оценить, т.к. значительно отличаются параметры смешивающихся потоков. В качестве приближения можно определить параметры смешения от двух охлаждающих диффузоров - V=0,27 м/с , dT=-3,7 K. Т.е. вблизи стены параметры воздуха несколько хуже, чем между диффузорами.
     Как уже говорилось, каталог TROX предоставляет возможность определить изменение переохлаждения воздуха вдоль струи. В свою очередь это позволяет проектировщику оценить влияние расстояния между приточным и вытяжным диффузорами на величину холода, уносимого в вытяжку. При расстоянии между приточным и вытяжном диффузорах равном L= 2,9 м для диффузора размером /600/ отношение переохлажденного воздуха на длине L к воздуху на выходе из диффузора - dTl/dTz = 0,3. В 4-х стороннем диффузоре ориентировочно около 25 % воздуха идет в направлении вытяжки. Поэтому долю холода теряемую в вытяжке можно оценить следующей величиной 0,25х0,3=0,075.
    Т.е. при использовании 4-х сторонних диффузоров при L до 3 м теряется до 10% холода. При расстоянии 5 м эта величина уменьшится до 3 % (0,25х0,13 = 0,03).
    Знание акустических характеристик оборудования позволяет, без нарушения норм, уменьшить габариты диффузоров. При уровне шума до 40 dB(A) для охлаждающего воздуха можно использовать диффузор размером /500/ (Lwa<=35 dB(A), Veff = 3,62 v/c), а для вентиляционного - /400/ (Lwa<=25 dB(A), Veff = 2,7 м/c).
     Соответствующие значения параметров воздуха на входе в рабочую зону (у стены) для /500/ диффузора будут иметь значения: V=0,48 м/с, dT = -2,6 K. Между диффузорами не хуже: V=0,35 м/с, dT=-2,6 м/с.
     В качестве вытяжных диффузоров можно использовать аналогичные диффузоры: /500/ и /400/, либо решетки.

3. Вихревой диффузор.

     Данные типы диффузоров, в отличии от западных проектов, к сожалению практически не используются в современной отечественной практике.
     В соответствии с допустимым уровнем шума в помещении выбираем тип и размер вихревого диффузора. Например: RFD-R-K/315/. Для раздачи охлаждающего воздуха необходимо два диффузора и один на вентиляционный воздух.
     Для определения параметров воздуха на входе в рабочую зону необходимо знать расстояние между диффузорами - А, расстояние до стены - Х и высоту от диффузора до рабочей зоны - Н1. Симметричному расположению соответствуют следующие размеры: А = 1,9 м, Х=0,97 м, Н1=2,7-1.3=1,4 м. Расстояние между приточным и вытяжным диффузорами равно 2,29 м.
     Используя каталог компании TROX определим параметры воздуха на входе в рабочую зону у стены для охлаждающего воздуха: V=0,36 м/с, dT = -0,6 K. Параметры воздуха между охлаждающими диффузорами - V=0,29 м/с , dT=-0,6 K.
     Оценим потерю холода при использовании вихревых диффузоров. При расстоянии между приточным и вытяжном диффузорах равном L= 2,29 м для диффузора размером /315/ отношение переохлажденного воздуха на длине L к воздуху на выходе из диффузора - dTl/dTz = 0,06. Поэтому долю холода теряемую в вытяжке можно оценить следующей величиной 0,25х0,06=0,015. Т.е. менее 2 %.
     Т.е. использование вихревых диффузоров позволяет: с одной стороны существенно улучшить комфорт в помещении, а во-вторых значительно уменьшить потери холода и свежего воздуха. Однако при одном и том же уровне шума, они могут раздавать меньшие расходы воздуха. Т.е. достижение комфорта более высокого уровня достигается более высокой ценой.
     В Табл.3 сведены основные результаты анализа.

                                                                                                                                                      Табл.3

				Соответствие нормам
Тип оборудования		Переохл, K		Скорость,м/с	Переохлажд,К
Тип оборудования	Норма	Достигн	Норма	Скорость,м/с	Переохлажд,К
Вент решетки	0.25	-3.91	-1.5	Не соотв	Не соотв
Вент решетки оптим.	0.25	-2.06	-1.5	Плохо соотв	Плохо соотв
Диффузор четырех сторонний	0.25	-3.7	-1.5	Соотв	Не соотв
Диффузор четырех сторонний оптим.	0.25	-2.6	-1.5	Плохо соотв	Не соотв
Диффузор вихревой	0.25	-0.6	-1.5	Соотв	Соотв

В Табл. 4 приведены результаты сопоставления цен только приточных устройств, т.к. для вытяжки могут быть использованы одни и те же вытяжные решетки.

Табл.4

	Размер	Кол-во	Цена	Размер	Кол-во	Цена	Итого
Решетки	/1025х225/	1	59.77	/425х225/	1	37.57	97
Решетки оптим.	/325х225/	2	35.39	/425х225/	1	37.57	108
Диффузор 4	/600/	1	101.8	/500/	1	86.3	188
Диффузор 4 оптим.	/500/	1	86.3	/400/	1	68.6	154
Диффузор вихр.	/315/	2	76.44	/315/	1	76.44	229

В своей работе проектировщики лимитированы временем. Им не безразлично сколько времени необходимо затратить на выбор воздухораздающего оборудования. И здесь TROX на высоте. Основной принцип, заложенный в каталог TROX - максимально сократить время проектировщика на подбор оборудования. Например расчет всех вариантов в данной статье занял не более 20 мин времени.
Данная работа не претендует на фундаментальность и выводы, приведенные в ней, имеют ограничения. Они применимы к конкретному помещению, к конкретной схеме воздухораздачи и к конкретному оборудованию. Цель работы продемонстрировать последствия принятия необоснованных решений и показать, что есть иной путь и иные решения. Ответственность за правильный выбор лежит на проектировщике. Мы лишь призываем делать его осознанно.

Автор - Бородкин Александр.